川渝拆除17713551981薄壁浮运沉井作为一个浮体，其在浮运过程中的稳定性是沉井安全施工的必要条件。
（一）正浮状态稳定性验算
正浮状态就是要求浮体处于一个正常稳定的浮运状态，其表现在稳定方面的必要条件是：
p-y>0（6-67）
式中：p——浮运沉井处于正浮状态下的定倾半径，即定倾中心至浮心的距离；y——沉井重心至浮心的高差，重心在浮心之上时为正，重心在浮心之下为负，浮心是浮运沉井吃水部分体积的重心。
当处于绝对的水平状态时，浮心是位于沉井的对称轴上。但沉井浮运过程总是要产生倾斜的，此时浮心的位置就要发生变化，如图6-34所示。浮运沉井在倾斜且保证稳定状态下，沉井的对称轴也必然随之产生倾斜，浮心的垂直线和沉井的对称轴线的交点称之为定倾中心，只有该点位于沉井重心之上时浮体才是处于稳定状态，浮心与定倾中心的连线为定倾半径。
（1）y的计算
以图6-35钢筋混凝土薄壁沉井为例，介绍y的计算方法，验算浮运沉井的稳定性。
图6-34浮运沉井稳定计算图
图6-35计算浮心位置示例
从底板算起的吃水深度为：
ho=
如（6-68）Vo=V-V，-V2式中：V%——沉井底板以上部分排水体积；V——总排水体积（按沉井重量为排开水的重量计出）；V——底板以下刃脚体积；V，——底板以下隔墙体积；A。——沉井吃水线截面面积，倾斜角度很小，不考虑再影响，直接用吃水线处沉井水平截面面积。
以y，来表示浮心位置距隔墙底的距离，则浮心位置距刃脚底为ha+y1，应用各排水体积重心对刃脚底的体积矩M，（即各排水体积与体积重心至刃脚底距离的乘积）来求得浮心位置，有：
hs+yn=-
M。、M，、M，分别为各排水体积Vo、Vi、2的体积矩，计算如式（6-70）~式（6-72）所示。
Mo=%（hi+）（6-70）M，=.4.2n'+a（671）
3+a M2=v%（的.2i+i+h）（6-72）
M1=Mo+M，+M2（6-73）
式中：h:—底板至刃脚踏面的距离（m）；h3——隔墙底距刃脚踏面的距离（m）；ha——底板下的隔墙高度（m）；A'——底板下井壁的厚度（m）；
A，——隔墙厚度（m）；a:——隔墙底面宽度（m）；a——刃脚踏面的宽度（m）。
重心的位置引用上面同样的方法求得。重心位置距刃脚踏面为y2，则有：
Mn2=V式中：Mn——沉井各部分体积与其重心至刃脚踏面距离的乘积。
最后计算得：
y=2-（h3+yx）（6-75）
（2）p的计算
定倾半径p为定倾中心到浮心的距离，可由下式计算：
式中：—吃水截面面积对该截面上的倾斜轴线的惯性距，按沉井轮廓面积计算，对矩形沉井为I=号，L、B为矩形截面的长、宽边；V%——沉井排水体积。
对圆端形沉井，则/=0.049d*+号；对于带钢气简的浮运沉井，其/值的计算很复杂，要按沉井轮廓面积，并考虑气筒布置及是否连通的情况（各气筒互不连通时，1值为最大）和各阶段沉井入水深度计算。
（二）倾斜角度验算
实际上，浮式沉井在浮运过程中总要受到牵引力、流水压力、风力等作用，所以沉井必然要产生倾斜，这是不可避免的。在沉井稳定性验算时，除应满足p-y>0外，尚要求控制倾斜角度，按式（6-77）验算：
M n.nW-7）≤6°（67）p=arctan式中：g——沉井浮体稳定倾斜角；M——各种外力对浮心产生的外力矩（kN·m）；
。——排水体积（m3）；y。——水的重度，取10kN/m2；p——定倾半径（m）；y——沉井重心至浮心距离（m）。
（三）井壁出水高度验算
在沉井浮运验算中，一般还要验算沉井倾斜后露出水面的高度，以保证沉井在拖运中的安全。其验算式为：
h=H-ho-h，-Btang=[h]（6-78）
式中：H——浮运时沉井高度；ho——由底板算起的吃水深度；h，——底板至刃脚踏面距离；
B——矩形或圆端形沉井的宽度；
[h]——浮运时发生最大倾斜时，井顶出水高度的安全值，一般取0.5~1.0m；其余符号含义同前。
浮运沉井施工过程各阶段和工序的施工安全性要作为重点考虑，按各施工阶段的沉井重力、人土深度、浮体稳定性、井壁水头差、井壁出水高度及其受力部分混凝土的龄期强度等内容，计算各种可能水位和河床高程时沉井就位的相应内力，以及落地后所控制的沉井浮重和刃脚可能达到的高程。通过每一施工阶段的计算，可解得到井壁各部位得以满足设计要求的依据，其具体内容可参阅《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）。
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